Strāvas transformatora projektēšanas procesā inženieriem ir stingri jāaprēķina un jāpabeidz kopējā režīma induktivitātes projektēšana un skaitliskā izvēle, kas ir tieši saistīta ar pārslēgšanas jaudas transformatora darbības precizitāti. Šodienas rakstā mēs īsi analizēsim komutācijas jaudas transformatoru kopējā režīma induktivitātes konstrukciju un redzēsim, kādām problēmām jāpievērš uzmanība, izstrādājot un aprēķinot spēka transformatoru kopējā režīma induktivitāti. Jaudas transformatoru projektēšanas un ražošanas procesā inženieriem ir jāprojektē kopējā režīma induktivitāte, un ir nepieciešami trīs pamatparametri, proti, ieejas strāva, pretestība un frekvence, kā arī magnētiskā serdeņa izvēle. Vispirms apskatīsim ieejas strāvu. Šī parametra vērtība tieši nosaka tinumam nepieciešamo stieples diametru. Aprēķinot un izvēloties stieples diametru, strāvas blīvums parasti ir 400A/cm³, taču šai vērtībai ir jāmainās līdz ar induktora temperatūras paaugstināšanos. Parasti tinumus vada ar vienu vadu, kas samazina augstfrekvences troksni un ādas efekta zudumus. Aprēķinu procesā komutācijas barošanas avota transformatora kopējā režīma induktivitātes pretestība parasti tiek norādīta kā minimālā vērtība dotajos frekvences apstākļos. Lineārā pretestība sērijveidā nodrošina parasti nepieciešamo trokšņa slāpēšanu. Bet patiesībā lineārās pretestības problēma bieži tiek ignorēta, tāpēc dizaineri bieži izmanto 50 W lineārās pretestības stabilizācijas tīkla instrumentu, lai pārbaudītu parastā režīma indukcijas, un tā pakāpeniski ir kļuvusi par standarta metodi kopējā režīma induktoru veiktspējas pārbaudei. Tomēr iegūtie rezultāti parasti ievērojami atšķiras no faktiskajiem. Faktiski kopējā režīma induktora stūra frekvence vispirms radīs -6 dB vājinājuma pieaugumu uz oktāvu normālā laikā (stūra frekvence ir frekvence, ko kopējā režīma induktors rada -3 dB). Šī stūra frekvence parasti ir zema, lai induktīvā pretestība varētu nodrošināt pretestību. Tāpēc induktivitāti var izteikt ar šo formulu, proti: Ls=Xx/2πf. Ir vēl viens jautājums, kas inženieriem jāpievērš uzmanība, tas ir, ir jāpievērš uzmanība serdes materiālam un nepieciešamajam apgriezienu skaitam, izstrādājot kopējā režīma induktors. Vispirms apskatīsim magnētiskā serdeņa modeļa izvēli. Ja šobrīd ir noteikta induktivitātes telpa, mēs izvēlēsimies atbilstošo magnētiskā serdeņa modeli atbilstoši šai telpai. Ja regulējuma nav, magnētiskā serdeņa modeli parasti izvēlas pēc vēlēšanās. Pēc jaudas transformatora serdeņa veida noteikšanas nākamais darbs ir aprēķināt maksimālo apgriezienu skaitu, ko serde var veikt. Vispārīgi runājot, kopējā režīma induktoram ir divi tinumi, parasti vienslāņa, un katrs tinums ir sadalīts katrā magnētiskā serdeņa pusē, un abiem tinumiem jābūt atdalītiem ar noteiktu attālumu. Reizēm tiek izmantoti arī dubultie tinumi, taču šī pieeja palielina tinuma sadalīto kapacitāti un samazina induktora augstfrekvences veiktspēju. Tā kā vara stieples stieples diametrs ir noteikts pēc lineārās strāvas lieluma, iekšējo apkārtmēru var aprēķināt, atņemot vara stieples rādiusu no magnētiskā serdeņa iekšējā rādiusa. Tāpēc maksimālo apgriezienu skaitu var aprēķināt pēc vara stieples stieples diametra plus izolācijas un katra tinuma aizņemtā apkārtmēra
